Проектирование фундамента для опоры акведука (Вариант №1)

1 265

deadstars

20 февраля 2022

Формат файлов: Word, docx
Теги: Шлюз плотина Фундаменты
Категории: Категория с бесплатными чертежами, проектами и 3D / Строительство, ЖБК, металлоконструкции

Тип проекта	Учебный	Кол-во листов (чертежей)
Формат	Word, docx	31

РАСЧЁТНО-ГРАФИЧЕСКАЯ РАБОТА

на тему: «Проектирование фундамента для опоры акведука»

по дисциплине «Механика грунтов, основания и фундаменты»

ЗАДАНИЕ

На расчетно-графическую работу

1. Тема работы: «Проектирование фундамента для опоры акведука»

2. Исходные данные: вариант исходных данных прилагается

3. Содержание работы:

введение
расчетная часть
заключение
список использованной литературы

Исходные данные (Вариант №1)
Таблица 1 ИГЭ-1

Размеры зерен твердых частиц грунта (фракций), мм	Доля частиц каждой фракций, %
>2	1
2.0¸0.5	29
0.5¸0.25	21
0.25¸0.1	19
<0.1	30

Таблица 2 Физические характеристики песка ИГЭ-1

Характеристика	Значение
Плотность ρ, т/м³	1,94
Плотность тв.частицρ_S, т/м³	2,59
Влажность, W, %	26
Коэффициент пористости, e	0,54

Таблица 3 Физические характеристики глинистых грунтов ИГЭ-2

Характеристика	Значение
Плотность ρ, т/м³	1,85
Плотность тв.частицρ_S, т/м³	2,67
Влажность, W, %	19,0
Влажность на границе раскатывания, W_p, %	16,6
Влажность на границе текучести W_L, %	20,6
Коэффициент пористости, e	0,68

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ
1 УТОЧНЕНИЕ НАИМЕНОВАНИЙ ГРУНТОВ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИХ РАСЧЁТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
1.1 Наименование песка ИГЭ-1 по крупности зерен
1.2 Определение плотности сложения песка
1.3 Определение коэффициента водонасыщения
1.4 Наименование глинистого грунта ИГЭ-2
1.5 Оценка консистенции пылевато-глинистого грунта
1.6 Установление нормативных значений механических характеристик грунтов ИГЭ-1 и ИГЭ-2
1.7 Определение расчётных характеристик грунтов
2 ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ
2.1 Действующие нагрузки
2.2 Глубины заложения фундамента
2.3 Предварительное определение размеров подошвы фундамента
2.4 Уточнение расчетного сопротивления основания R и корректировка размеров фундамента
3 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА
3.1 Определение несущей способности сваи
3.2 Выбор количества свай в фундаменте
4 КОНСТРУИРОВАНИЕ МЕЛКОЗАГЛУБЛЕННОГО ФУНДАМЕНТА
5 КОНСТРУИРОВАНИЕ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

ВВЕДЕНИЕ

Цель расчетно-графической (контрольной) работы научить студента оценивать основание и проектировать фундамент в соответствии с современными нормами проектирования (применительно к простому случаю расчета основания). Такая цель реализуется на примере проектирования фундамента акведука, однако рассматриваемый подход пригоден для большинства зданий или сооружений промышленного, гражданского или других видов строительства, (гидротехнического, транспортного и т.д.).

Проектируется фундамент железобетонного акведука, предназначенного для пропуска воды через балку. Акведук представляет собой прямоугольный лоток, лежащий на рамных опорах. Схема акведука показана на рисунке 1, план его расположения – на рис.2.

1 УТОЧНЕНИЕ НАИМЕНОВАНИЙ ГРУНТОВ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИХ РАСЧЕТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК

Соответствие полученных характеристик состояния грунта, залегающего в основании или составляющего тело сооружения, является одним из важнейших условий точности инженерных прогнозов. Поэтому отбор образцов для определения характеристик грунта производится так, чтобы полностью сохранить состояние грунта в естественных условиях залегания или в теле грунтового сооружения.

Одни из важнейших характеристик грунта являются плотность грунта и плотность частиц грунта. Данные значения даны в исходных данных.

Плотность грунта (г/см³; т/м³) - отношение массы грунта к его объёму: ρ=M/V. Для определения плотности грунта обычно способом режущего кольца отбирается известный объем грунта или парафинируется образец неправильной формы, объем которого определяется по объему вытесняемой им воды. Затем с помощью взвешивания находят массу грунта без учёта массы кольца или парафина.

Плотность частиц грунта (г/см³; т/м³) - определяется как отношение массы твердых частиц грунта к их объёму: ρ_S=m₁/V₁. Плотность частиц зависит только от их минерального состава. Для скальных грунтов 2,4-3,3 г/см³; для нескальных 2,4-2,8 г/см³.

Наиболее часто встречающиеся значения ρ_S составляют (г/см³): для песков - 2,65-2,67; для супесей 2,68-2,72; для суглинков 2,69-2,73; для глин 2,71-2,76.

1.1 Наименование песка ИГЭ-1 по крупности зёрен

Наименование песка ИГЭ-1 устанавливается путем совместного рассмотрения данных таблицы 1 и таблицы Б10 (ГОСТ 25100-95).

Сначала выясняем, является ли данный песок «гравелистым». Содержание частиц более 25 мм составляет при данном варианте 1%, что меньше табличного значения. Следовательно, данный песок не является гравелистым. Далее оцениваем является ли песок крупным. Процентное содержание частиц 0,5 мм составляет 30% (1+29=30). Это меньше табличного значения 50%, т.е. песок не является крупным. Затем проверяем является ли песком средней крупности: 30++21=51%. Это больше табличного значения 50%, значит песок средней крупности.

По ГОСТ 25100-95 мы имеем песок средней крупности, так как размер зерен 0,25-0,1 мм составляет 51%, что больше 50%.

1.2 Определение плотности сложения песка

Коэффициент пористости грунта е равен отношению объема пор к объему твердых частиц е=n/m=n/(1-n), откуда е=ρ_S (1+W)/ρ-1.

Коэффициент пористости грунта является одной из важнейших характеристик и непосредственно используется в расчётах. Для песчаных грунтов е с достаточной точностью характеризует плотность их сложения (плотность взаимной упаковки частиц) и используется как классификационный показатель.

Плотность сложения песка определяется по коэффициенту пористости. Используется таблица Б18 (ГОСТ 25100-95) для дальнейших расчётов.

При значении пористости e=0,54 пылеватый песок попадает в диапазон <0,55, а это значит, что мы работаем с песком плотным.

1.3 Определение коэффициента водонасыщения

Коэффициент водонасыщения (степень влажности) Srопределяется по формуле:

S_r=(W*ρ_S)/(e*ρ_W) (1)

Где W, е – природная влажность и коэффициент пористости; ρ_S, ρ_W – плотность твердых частиц и плотность воды.

Влажность грунта - отношение массы воды к массе твердых частиц, выражаемое в долях единицы, иногда в процентах:W=m₂/m₁=(M-m₁)/m₁.

Для определения влажности с помощью взвешивания устанавливают массу влажного грунта М. Затем выдерживают образец при температуре 105ºС до достижения им постоянной массы m1, равной массе твёрдых частиц (массе сухого грунта). Разница M-m₁ соответствует массе испарившейся при нагревании грунта воды. Влажность большинства рыхлых грунтов меняется в пределах 0,01-0,4, однако встречаются грунты (ил, торф), у которых влажность может значительно превышать 1.

При расчёте коэффициента водонасыщения влажность берётся не в процентах, а в долях единицы.

S_r=(0,26*2,59)/(0,54*1)=1,2 – следовательно мы работаем с грунтами, насыщенными водой (см. табл. Б17 ГОСТ 25100-95)

По определению, степень влажности может изменяться от 0 в случае абсолютного сухого грунта до 1 при полном заполнении пор водой. Степень водонасыщения значительно сказывается на изменении свойств песчаных грунтов и используется как классификационный показатель.

1.4 Наименование глинистого грунта ИГЭ-2

Для выяснения наименования глинистого грунта определяем число пластичностиI_p:

I_p=W_L-W_p (2)

Где W_L,W_p – влажности на границе текучести и на границе раскатывания.

I_p=20,6-16,6=4 – число пластичности входит в диапазон 1-7, значит ИГЭ-2 это супесь.

Чем больше в грунте относительное содержание глинистых частиц, тем больше оказывается величина I_p. Тогда как число пластичности песчаных грунтов ничтожно мало I_p<0,01.

1.5 Оценка консистенции пылевато-глинистого грунта

По консистенции различают три состояния глинистого грунта: твёрдое, ластичное и текучее. Границами между этими состояниями являются характерные значения влажности, называемые границей раскатывания (нижний предел пластичности) W_p и границей текучести (верхний предел пластичности) W_L.

Оценка консистенции грунта ИГЭ-2 делается путём определения показателя текучести I_L:

I_L=(W-W_p)/(W_L-W_p)=(W-W_p)/I_p (3)

I_L=(19-16,6)/4=0,6 – при сравнении с данными табл. Б14 ГОСТ 25100-95 устанавливаем, что супесь–пластичная.

1.6 Установление нормативных значений механических характеристик грунтов ИГЭ-1 и ИГЭ-2

Для расчётов оснований необходимо знание механических характеристик грунта – угла внутреннего тренияj, удельного сцепления с и модуля деформации Е. Так как акведук является довольно простым сооружением II класса ответственности, то механические характеристики допустимо определять упрощенным способом – по таблицам СНиП 2.02.01-83*, приложение 1.

Для песка при е=0,54 имеем следующие значения: j=38º, с=2 кПа, Е=40 Мпа; для глины при е=0,68: j=26º, с=15 кПа, Е=12 МПа.

1.7 Определение расчётных характеристик грунтов

Расчётные характеристики грунта определяются по формуле:

X=X_n/γ_g (4)

Где X_n- нормативное значение характеристики (любой); γ_g – коэффициент влажности по грунту.

При расчетах по II группе предельных состояний γ_g=1. При расчетах по I группе предельных состояний γ_g принимается в зависимости от неоднородности грунта и способа определения нормативных характеристик. При использовании таблиц СНиП 2.02.01-83*(см. табл.6П...8П) коэффициент надежности γ_g принимается равным (СНиП 2.02.01-83*, п.2.16):

γ_g=1,5 – для удельного сцепления с

γ_g=1,1 – для j в песчаных грунтах

γ_g=1,15 – для Е в пылевато-глинистых грунтах

γ_g=1,0 – для всех прочих характеристик, кроме удельного веса (для него в данном случае можно принять γ_g=1,05

Таким образом:

φ_I=38/1,1=34,5°; φ_II=26/1,1=23,6°

c_I=2/1,5=1,3 кПа; c_II=15/1,5=10 кПа

E_I=40/1,0=40 МПа; E_II=12/1,0=12МПа

Для того, чтобы посчитать значения для удельного веса грунта необходимо означать изначальные данные этого параметра.
При расчетах нагрузок на сооружения и напряжений от действия собственного веса необходимо переходить к значению удельного веса грунта (кН/м³)

γ=ρ*g (5)

где g=9,81 м/с² - ускорение свободного падения.
Удельный вес зависит прежде всего от соотношения объёмов, занятых твёрдыми частицами (V₁) и порами (V₂+V₃). Для наиболее распространённых нескальных грунтов он составляет 13-22 кН/м³, для скальных 18-30 кН/м³.

γ_I=1,94*9,81=19,03 кН³/м; γ_I=19,03/1,05=18,1 кН³/м

γ_II=1,85*9,81=18,1 кН³/м; γ_I=18,1/1,05=17,3 кН³/м

2 ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ

Проектирование фундамента мелкого заложения включает следующие этапы:

определение глубины заложения фундамента;
предварительное определение размеров подошвы фундамент (по табличному значению R₀);
определение расчётного сопротивления R, уточнение размеров подошвы;
конструирование фундамента.

2.1 Определение расчётных характеристик грунтов

При расчёте по I группе предельных состояний N₁=1100 кН: при расчёте по II группе предельных состояний N₂=950кН.

2.2 Глубина заложения фундамента

Глубина промерзания фундамента определяется:

исходя из конструктивных особенностей зданий и сооружений; для зданий диктующим элементом является подвал;
по пученистости грунтов; пученистые - при промерзании увеличиваются в объёме (глинистые грунты); непученистые - крупно-обломочные, пески гравелистые и ср. крупности. Пылеватые пески и супеси твёрдой консистенции являются непученистыми, если уровень подземных вод находится ниже более чем на 2 м от расчётной глубины сезонного промерзания.

Соответственно, для пученистых грунтов принимают глубину заложения ниже расчётной глубины промерзания.

По рисунку 4 определяем, что глубина промерзания глины 1,62 м.

Расчётная глубина заложения:

d_f=k_n*d_fn (6)

d_fn-нормативнаяглубинапромерзания; d_fn=1,75 м

k_n - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, для неотапливаемых зданий принимается равным 1,1, для остальных объектов - по таблице СНиП 2.02.01-83* табл.1

d_f=1,75*1,1=1,925 м

На карте отражены глубины промерзания только глин и суглинков, для прочих грунтов глубины умножаются на переводной коэффициент k:

d=k*d_f (7)

Для глин и суглинков k=1; для песков гравелистых, крупных и средней крупности k=1,3; для песков мелких, пылеватых, супесей k=1,22

d=1,925*1,3=2,5 м

Таким образом, глубина заложения фундамента составляет 2 м 60 см, что значительно ниже глубины промерзания.

Рисунок 4. Карта нормативных глубин промерзания глин и суглинков РБ

2.3 Размеры подошвы фундамента

Предварительное определение размеров подошвы фундамента производится по формуле:

A= (N_II+G_f+G_g)/R₀ (8)

А - площадь подошвы фундамента;

N_II - внешняя нагрузка для расчётов поII группе предельных состояний;

G_f - вес фундамента;

G_g - вес грунта на обрезах фундамента;

R₀ - расчётное сопротивление основания для принятия предварительных размеров подошвы фундамента.

Вес фундамента и грунта на образцах фундамента можно приближенно принять равным 0,1N_I:

G_f+G_g=0,1N_I (9)

G_f+G_g=950+0,1*1100=1060 кН

Расчетное сопротивление R₀ принимается по СНиП (2.02.01-83* табл.1...3 прил. 3); R0=100 кПа;

A=1060 кН/100 кПа=10,6 м²

Подошва - квадрат, следовательно b=√(A/n);n=1; значит b=3,25 м (предположительно). Размер подошвы квадратной формы может соответствовать размерам 3,25×3,25м.

2.4 Уточнение расчётного сопротивления основания R и корректировка размеров фундамента

Следующим этапом расчёта является определение более точного значения сопротивления основания R с учётом предварительно принятого размера подошвы фундамента b.

Расчётное сопротивление основания в случае отсутствия подвала:

R=(γ_c1*γ_c2)/k(M_γ*k_z*b*γ_II+M_q*d*γ_II+M_c*c_II) (10)

γ_c1 - коэффициент условий работы; γ_c1=1,1

γ_c2 - коэффициент условий работы, принимаемый для зданий с гибкой конструктивной схемой (каким является акведук) равным 1;

k - коэффициент, принимаемый равным 1,1, если прочностные характеристики грунта приняты по таблицам;

M_γ,M_q,M_c- коэффициенты, зависящие от угла внутреннего трения;M_γ=0,69; M_q=3,65;M_c=6,24

b - ширина подошвы фундамента;

k_z - коэффициент, принимаемый равным 1, если b<10м;

d - глубина заложения фундамента; d=2,6 м

c_II- удельное сцепление грунта;c_II=10 кПа

γ_II - удельный вес грунта соответственно выше подошвы.

R=(1,1*1)/1 x (0,69*1*3,25*17,3+3,65*2,6*17,3+6,24*10)=291,9 кПа

тогда A=(950+0,1*1100)/291,9=3,6 м²; b=1,9 м

методом последовательного приближения находим:

R=1,1(0,69*1*1,9*17,3+164,17+62,4)=274,14 кПа

Корректировка размеров фундамента производится путём проверки условия:

p<R (11)

P - давление под подошвой фундамента

G_ф=V_ф*γ_б;γ_б=24кН/м³

V_ф=1,9*1,9*0,4+1*1*2,05+0,15*0,8*0,8=3,6 м³

G_ф=3,6*24=86,1 кН

V_гр=A*d-V_ф; V_гр=3,6*2,5-3,6=5,8 ^м3

G_гр=V_гр*γ_песка;G_гр=5,8*18,1=104,5 кН

p=(N+G_гр+G_ф)/A<R; p=(950+86,1+104,5)/2.22=316,8 кПа>424,17 кПа

Делаем перерасчет с помощью excel:

A=4,3 м²; b=2,1 м

R=1,1(0,69*1*2,1*17,3+164,17+62,4)=276,45 кПа

V_ф=2,1*2,1*0,4+1*1*2,05+0,15*0,8*0,8=3,9 м³

G_ф=3,9*24=92,8 кН

V_гр=A*d-V_ф; V_гр=4,3*2,6-3,9=7,3 м³

G_гр=V_гр*γ_песка; G_гр=7,3*18,1=132,4 кН

p=(N+G_гр+G_ф)/A<R; p=(950+92,8+132,4)/2.51=273,3 кПа<276,45кПа

Следовательно, размер подошвы фундамента 2,1 на 2,1 м.

Рисунок 4 Расчётная схема фундамента мелкого заложения (обозначения в мм)

3 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА

3.1 Определение несущей способности сваи

Самые распространённые размеры свай по длине колеблются от 8 до 10 м; в диаметре наиболее распространены 400*400мм и 300*300мм.

Расчёт свай производится только по I группе предельных состояний.
Расчёт несущей способности висячих свай производится только по прочности грунта, т.к. по прочности материала свай она заведомо выше. Несущую способность висячей сваи определяют по практическому методу.
Несущая способность одной сваи определяется по формуле:

F_d=γ_c*(γ_cR*R*A+u*γ_cf ∑f_i*h_i (12)

Где А – площадь опирания на грунт сваи, м²;
R – расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа;
u – периметр поперечного сечения сваи, м;
γ_c – коэффициент условий работы сваи в грунте ; γ_c=1;
h_i – толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
f_i – расчётное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа;
γ_cR; γ_cf – коэффициенты условий работы грунта под нижним концом и боковой поверхностью сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчётные сопротивления грунта.

Предварительно выбираем длину сваи из имеющейся номенклатуры ж/б свай в зависимости от грунтовых условий площадки. Согласно геологическому условию, на 4 м залегают слабые пылеватые пески, затем глина. Значит нам подходит свая, длиной 6м, погрузим её на 2м в слой глины. По номенклатуре выбираем диаметр сваи 30 см.
Расчётная схема:
По условиям работы – сваи висячие; по схеме нагружения – забивные.
Для расчёта несущей способности (сопротивления) по боковой поверхности сваи, её «разбивают» на расчётные участки, исходя из условий: толщина участка не должна быть больше 2 м и грунт данного участка (слоя) должен быть однородным.
По табл.1 СНиП 2.02.03-85 определяем расчётное сопротивление под нижним концом забивных свай:

R = 1350 кПа;

По табл.2 СНиП 2.02.03-85 определяем расчётное сопротивление на боковой поверхности:

Z₁ = 1 м =>f₁ = 15 кПа;
Z₂ = 3м =>f₂ = 25 кПа;
Z₃ = 5м =>f₃ = 29 кПа;

Рисунок 5. Расчётная схема к определению несущей способности сваи практическим методом

Погружение сплошных и полых с закрытым нижним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами:

γ_cR=1; γ_cf=1

Тогда:

A = 0,3*0,3 = 0,09 м²; u = 0,3*4 = 1,2 м

F_d=1*(1*1350*0,09+1,2*1(15*2+25*2+29*2) )=287,1 кН

3.2 Выбор количества свай в фундаменте

При выборе глубины погружения и числа свай исходят не из несущей способности F_d, а из меньшей величины (допустимой) нагрузки F:

F= F_d/γ_k (13)

γ_k – коэффициент надёжности, γ_k=1,4;

F=281,1/1,4=205 кН

Длина и число свай всегда являются взаимосвязанными параметрами свайного фундамента, т.е. уменьшение числа свай всегда требует увеличения их длин (при одинаковых внешних нагрузках на фундамент).

Для любой рассматриваемой длины (глубины погружения) свай, соответствующей допустимой нагрузке F, число свай в фундаменте определяется по формуле:

n=(N_I+G_св)/F (14)

G_св=V_св×γ_жб; γ_жб=24 кН/м³;

V_св=0,3*0,3*6=0,54 м³;

G_св=0,54*24=12,96 кН

n=(1100+12,96)/205=5,43≈6 свай

Рисунок 6. Свайный куст из 6 свай

По рисунку 6 находим размеры ростверка (l;b); d=0,9м.

l=0,3+2*d+2*3d=0,3+2*0,9+2*3*0,9=0,3+1,8+5,4=7,5 м.

b=2*d+3d+0,3=2*0,9+3*0,9+0,3=1,8+2,7+0,3=4,8 м.

Размеры ростверка: 7,5 м * 4,8 м.

Рисунок 7. Свайный куст из 8 свай

По рисунку 6 находим размеры ростверка (l;b); d=0,9м.
l=0,3+2*d+3*3d=0,3+3*0,9+2*3*0,9=0,3+2,7+5,4=8,4 м.
b=2*d+3d+0,3=2*0,9+3*0,9+0,3=1,8+2,7+0,3=4,8 м.
Размеры ростверка: 8,4 м * 4,8 м.

4 КОНСТРУИРОВАНИЕ МЕЛКОЗАГЛУБЛЕННОГО ФУНДАМЕНТА

Мелкозаглубленный фундамент проектируется как правило, ступенчатым. Высота ступени принимается равной 30, 45 или 60 см. Отношение высоты ступени к заложению строго не регламентируется, но для обеспечения жесткости фундамента желательно размещать ступени на "линии жесткости" (угол между вертикалью и линией, соединяющей край подошвы фундамента с точкой пересечения его обреза с колонной). Угол жесткости a принимается равным 30^o. При такой конфигурации фундамент может проектироваться без арматуры (выбор арматуры в состав данной курсовой работы не входит).

Стакан для опирания сборной железобетонной колонны должен иметь глубину l_к+50мм, где _lк – большая сторона поперечного сечения колонны. "Днище" (расстояние от дна стакана до подошвы) не должно быть меньше 200 мм. Размеры внутренней полости стакана определяются размерами колонны: стороны сечения полости стакана должно превышать стороны сечения колонны внизу на 100мм (т.е. зазоры по 50мм в каждую сторону), вверху - на 150 мм (т.е. зазоры по 75мм в каждую сторону). Толщина стенки стакана (поверху) должна составлять примерно 0,2 большей стороны колонны (0,2xl_к), но не менее 200 мм.

Под подошвой фундамента следует предусмотреть бетонную (или песчаную) подготовку толщиной 100 мм.

5 КОНСТРУИРОВАНИЕ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА

Размеры ростверка в плане должны приниматься таким образом, чтобы расстояние от внешней грани до вертикальной оси крайней сваи составляло 300 мм. Расстояние между осями свай должно приниматься не менее трех сторон сечения сваи (900 мм при сваях 0,3х0,3 м). Минимальная высота ростверка при опирании на него сборной железобетонной колонны определяется (как и у мелкозаглубленного фундамента) суммарной величиной глубины стакана (+50) и толщины днища, т.е. 600+50+200 = 850 мм. В отличие от мелкозаглубленного фундамента свайный ростверк можно не заглублять в грунт, оставляя его подошву на уровне "дневной" поверхности. В этом случае под подошвой ростверка следует предусмотреть противопучинистую подсыпку (шлак, керамзит и т.д.) толщиной 100 мм. Форму ростверка можно принимать в виде параллелепипеда (или куба).

Заделка голов свай в ростверк в данном случае (отсутствие выдергивающих усилий) может составлять 50 мм.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данной расчетно-графической работе запроектирован фундамент железобетонного акведука, предназначенного для пропуска воды через балку. При свайном фундаменте необходимо количество 6 свай для надежной опоры на грунт. При мелкозаглубленном фундаменте проверили давление под подошвой фундамента, и оно оказалось меньше расчётного сопротивления. Таким образом, расчёты были произведены верно и никаких ошибок в ходе работы не выявлено.

Запроектирован свайный куст из 6 свай. Размеры ростверка – 7,5 м на 4,8 м.

ФМЗ запроектирован на глубину 2,6 м, размером 2,1 на 2,1 м.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1 ГОСТ 25100-2011 Грунты. Классификация

2 СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты»

3 СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»

4 СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений. Актуализированный СНиП 2.02.01-89* М.: 2012

5 Рыжков, И. Б. Механика грунтов, основания и фундаменты [Текст]: лекции / И. Б. Рыжков. - Уфа: БГАУ, 2007.

6 Механика грунтов, основания и фундаменты [Текст]: учебное пособие / С. Б. Ухов [и др.]; под ред. С. Б. Ухова. - 4-е изд., стер. - М.: Высш. шк., 2007.

7 Абуханов А. З. Механика грунтов [Текст]: учеб. пособие / А. З. Абуханов. - Ростов н/Д; СПб. : Феникс, 2006. - 347 с.

Скачать в редактируемом формате:
Для скачивания файла зарегистрируйтесь на сайте.

МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФГБОУ ВО «БАШКИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Факультет: природопользования и строительства
Кафедра: природообустройства, строительства и гидравлики
Направление: 20.03.02 природообустройство и водопользование
Форма обучения: очная
Курс, группа: ПВ 401